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Caracter�sticas de dos agregados finos que influyen en la resistividad del hormig�n

 

Characteristics of two fine aggregates that influence the resistivity of concrete

 

Caracter�sticas de dois agregados finos que influenciam na resistividade do bet�o

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Correspondencia: asolorzano0389@utm.edu.ec

 

Ciencias T�cnicas y Aplicadas

Art�culo de Investigaci�n

 

 

* Recibido: 30 de noviembre de 2023 *Aceptado: 13 de diciembre de 2023 * Publicado: �17 de enero de 2024

 

        I.            Estudiante Departamento de Construcciones Civiles y Arquitectura, Facultad de Ciencias Matem�ticas, F�sicas y Qu�micas, Universidad T�cnica de Manab�, Portoviejo, Ecuador.

      II.            Estudiante Departamento de Construcciones Civiles y Arquitectura, Facultad de Ciencias Matem�ticas, F�sicas y Qu�micas, Universidad T�cnica de Manab�, Portoviejo, Ecuador.

   III.            Docente Departamento de Construcciones Civiles y Arquitectura, Facultad de Ciencias Matem�ticas, F�sicas y Qu�micas, Universidad T�cnica de Manab�, Portoviejo, Ecuador.

Resumen

El hormig�n es un material ampliamente utilizado en la construcci�n, raz�n por la cu�l es importante evaluar su calidad y desempe�o, partiendo desde el an�lisis de su composici�n y posterior dosificaci�n; siendo la resistividad el�ctrica y la resistencia a compresi�n propiedades a estudiar. Adem�s, es relevante caracterizar los agregados finos, pues tendr�n relaci�n con los distintos valores obtenidos de resistividad el�ctrica. Para determinar las caracter�sticas del agregado fino, el presente estudio, plantea analizar c�mo incide el m�dulo de finura, porcentaje de absorci�n y contenido de humedad del agregado en el hormig�n, en base a las normas establecidas; a su vez, la influencia en la resistividad el�ctrica del hormig�n de dise�o de 21 MPa. Con la finalidad de cumplir con el objetivo planteado, se emple� una metodolog�a de enfoque cuantitativo, misma que parte de un dise�o experimental. Las muestras de los agregados finos provinieron de dos canteras, una de la ciudad de Santo Domingo y la otra de Portoviejo. Los ensayos se realizaron conforme a lo establecido en las normas ASTM C39 y AASHTO TP95-11, a un total de 14 probetas. Referente a los resultados obtenidos, se puede evidenciar la relaci�n directa de la resistividad el�ctrica con la resistencia a compresi�n del hormig�n, obtuvo mejores valores la cantera AFSD, influyendo como caracter�stica principal la granulometr�a de los finos en los resultados finales.

Palabras clave: Agregado fino; Resistividad el�ctrica; resistencia a compresi�n.

 

Abstract

Concrete is a material widely used in construction, which is why it is important to evaluate its quality and performance, starting from the analysis of its composition and subsequent dosage; being electrical resistivity and compressive strength properties to study. Furthermore, it is relevant to characterize the fine aggregates, since they will be related to the different values of electrical resistivity obtained. To determine the characteristics of the fine aggregate, the present study proposes to analyze how the fineness modulus, absorption percentage and moisture content of the aggregate affect the concrete, based on established standards; in turn, the influence on the electrical resistivity of the design concrete of 21 MPa. In order to meet the stated objective, a quantitative approach methodology was used, which is based on an experimental design. The fine aggregate samples came from two quarries, one from the city of Santo Domingo and the other from Portoviejo. The tests were carried out in accordance with the provisions of ASTM C39 and AASHTO TP95-11 standards, with a total of 14 specimens. Regarding the results obtained, the direct relationship of the electrical resistivity with the compressive strength of the concrete can be evident; the AFSD quarry obtained better values, with the granulometry of the fines influencing the final results as the main characteristic.

Keywords: Fine aggregate; electrical resistivity; compression resistance.

 

Resumo

O concreto � um material muito utilizado na constru��o civil, por isso � importante avaliar sua qualidade e desempenho, a partir da an�lise de sua composi��o e posterior dosagem; sendo propriedades de resistividade el�trica e resist�ncia � compress�o a serem estudadas. Al�m disso, � relevante caracterizar os agregados mi�dos, uma vez que estar�o relacionados com os diferentes valores de resistividade el�trica obtidos. Para determinar as caracter�sticas do agregado mi�do, o presente estudo prop�e analisar como o m�dulo de finura, percentual de absor��o e teor de umidade do agregado afetam o concreto, com base em padr�es estabelecidos; por sua vez, a influ�ncia na resistividade el�trica do concreto de projeto de 21 MPa. Para cumprir o objetivo declarado, utilizou-se uma metodologia de abordagem quantitativa, que se baseia num desenho experimental. As amostras de agregados finos vieram de duas pedreiras, uma da cidade de Santo Domingo e outra de Portoviejo. Os ensaios foram realizados de acordo com o disposto nas normas ASTM C39 e AASHTO TP95-11, totalizando 14 corpos de prova. Em rela��o aos resultados obtidos, fica evidente a rela��o direta da resistividade el�trica com a resist�ncia � compress�o do concreto; a pedreira AFSD obteve melhores valores, tendo como principal caracter�stica a granulometria dos finos influenciando nos resultados finais.

Palavras-chave: Agregado fino; resistividade el�trica; resist�ncia � compress�o.

 

Introducci�n

El hormig�n es uno de los materiales m�s utilizado en la industria de la construcci�n, con la finalidad de prolongar su vida �til es necesario someterlo a varios estudios y ensayos, que permitan analizar su composici�n y desempe�o para determinar los par�metros de calidad que lo constituye. Su dosificaci�n generalmente se basa en la cantidad de materiales que se utilizan como son agua, cemento, agregados finos y gruesos, y en ciertas ocasiones aditivos, dependiendo de su utilizaci�n, por lo cual, es importante determinar las caracter�sticas de cada uno de estos componentes.

La p�rdida temprana de durabilidad generalmente es causada por la selecci�n inadecuada de materiales, el incumplimiento de las normas establecidas, las incorrectas dosificaciones, la poca evaluaci�n del entorno, entre otros (Guerra et al.; 2023, p.5). Actualmente existen varias formas de evaluar la durabilidad de un hormig�n, siendo la m�s com�n la resistencia a la compresi�n, a lo que Santamar�a et al. (2021) expresa que, �el esfuerzo de compresi�n (𝑓�𝑐) es generalmente el par�metro de calidad a ser considerado por ingenieros civiles en la ejecuci�n de proyectos de infraestructura f�sica debido a su facilidad para ser medido� (p.92). Adem�s, Guerra et al., (2017) se�ala que, junto al desempe�o por resistencia, el desempe�o por durabilidad del hormig�n constituye una herramienta necesaria para la evaluaci�n de los plazos de vida �til de las estructuras y la evaluaci�n del desempe�o por durabilidad de los hormigones se realiza a partir de la determinaci�n de su resistencia a compresi�n (p.40).� Sin embargo, no es la �nica manera de evaluar este par�metro, ya que, la medida de resistividad el�ctrica (RE), es una opci�n sencilla y pr�ctica que permite valorar la durabilidad del hormig�n desde la etapa de elaboraci�n, hasta la de curado y endurecimiento.

La comprensi�n de la resistividad del hormig�n se remonta desde los a�os de 1950 a 1970 (Mart�nez et al., 2018, p.2). Seg�n Juela et al. (2020), en la �ltima d�cada la resistividad el�ctrica se ha utilizado satisfactoriamente como par�metro para identificar las propiedades tempranas del concreto fresco y como soporte para predecir la durabilidad a largo plazo del mismo, adem�s cuenta con la ventaja de ser un ensayo no destructivo, sencillo, r�pido y de bajo costo (p.34).� De manera t�cnica y sencilla Villagr�n et al. (2019) define a la resistividad el�ctrica como �la relaci�n entre el voltaje aplicado y la corriente el�ctrica que fluye a trav�s de una muestra. Tambi�n como la resistencia de los materiales al paso de corriente el�ctrica� (p.7). Por otro lado, Ortiz et al. (2020) expone que �la resistividad es una medida de la capacidad del hormig�n de actuar como electrolito y conducir las corrientes de corrosi�n� (p.48).

En base a lo anteriormente expuesto, se puede establecer que los ensayos de la resistividad el�ctrica del hormig�n, ayudan a determinar la durabilidad del mismo; que a trav�s de sus poros transportan agentes agresivos, permitiendo medir la propiedad del hormig�n, relacionar su microestructura con su comportamiento resistente y durable; adem�s es, importante analizar el impacto y la influencia que tiene el agregado fino, como material que conforma la mezcla del hormig�n, partiendo de sus caracter�sticas, entre otros factores.

El agregado fino juega un papel importante en la composici�n del hormig�n, este representa alrededor del 40% del agregado total, por lo que su uso debe basarse en funci�n de sus caracter�sticas, tales como: textura, absorci�n, humedad, m�dulo de finura (MF), gravedad especifica; las cuales tienen un impacto significativo en el comportamiento del material en cuesti�n, tanto en estado fresco como endurecido, contribuyendo a sus propiedades f�sicas y mec�nicas. Parrales et al. (2023) concluyen que �una buena selecci�n de agregados, m�s una composici�n adecuada es crucial para conseguir una mezcla de hormig�n en t�rminos de calidad y desempe�o� (p.612).

Para los agregados finos, la norma INEN 872:2011, especifica que la arena puede ser de tipo natural, procesada o una combinaci�n de ambas, y su m�dulo de finura seg�n la (ASTM C33), debe estar en un nivel alto de 3.1 y un nivel bajo de 2.3. Teniendo en cuenta su caracterizaci�n, los agregados finos deben estar dosificados de forma que, junto con los otros materiales, la mezcla sea trabajable y brinde cohesi�n.

El objetivo principal del presente estudio es, analizar las caracter�sticas del agregado fino que influyen en la resistividad el�ctrica del hormig�n; adem�s, la resistencia a la compresi�n, teniendo en cuenta una resistencia equivalente o mayor a la propuesta en el dise�o de 21 MPa. Cabe mencionar que, en el presente estudio, se cont� con dos muestras de agregados finos provenientes de canteras de diferentes provincias, el primer agregado fino (cantera �AFSD�) de una mina ubicada en la provincia de Santo Domingo de los Ts�chilas; y el segundo agregado fino (cantera �AFM�) de una cantera de la Provincia de Manab�.

 

Metodolog�a

El desarrollo de esta investigaci�n se realiz� bajo un enfoque cuantitativo, debido a que se obtuvieron resultados de medici�n de la resistividad superficial, por medio de un ensayo de laboratorio no destructivo denominado ensayo de resistividad el�ctrica, establecida en la norma AASHTO TP 95- 11, con el uso del dispositivo Surf �, (figura 1) mediante la t�cnica de cuatro puntas (Wenner). Adem�s, se determin� la resistencia a compresi�n de las muestras, por medio del ensayo respectivo de acuerdo a lo que establece la norma ASTM C39.

 

Figura 1:� Dispositivo Surf �

 

Para alcanzar el prop�sito de la presente investigaci�n, se utiliz� dos tipos de agregados finos provenientes de diferentes canteras (Cantera �AFSD� - Cantera �AFM�), que fueron utilizados en los dise�os de mezcla de hormig�n. Este estudio parte de un dise�o experimental, que se realiz� en base a los datos obtenidos de la caracterizaci�n de los agregados.

Para determinar las caracter�sticas de los agregados se realizaron los respectivos ensayos de laboratorio, aplicando los criterios de la normativa ecuatoriana: m�dulo de finura (NTE INEN 696:2010), determinaci�n de la densidad, densidad relativa (gravedad especifica) y absorci�n del �rido fino (NTE INEN 856:2010) (figura 2), determinaci�n de la densidad, densidad relativa (gravedad especifica) y absorci�n del �rido grueso (NTE INEN 857:2010), determinaci�n de la masa unitaria (peso volum�trico) y el porcentaje de vac�os (NTE INEN 858:2010) (figura 3), determinaci�n del contenido de humedad superficial en el �rido fino (NTE INEN 859:2010), determinaci�n del valor de la degradaci�n� del� �rido� grueso� (NTE INEN 860:2011) y determinaci�n del contenido total de humedad (NTE INEN 862:2011).

 

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Figura 2: Ensayo gravedad especifica����������� Figura 3: Ensayo peso volum�trico

Referente a la elaboraci�n de las probetas de hormig�n, se utiliz� el molde de 10 cm de di�metro por 20 cm de altura, de acuerdo a lo establecido en la norma (NTE INEN 1576:2010).

Para esta investigaci�n, se elaboraron un total de 14 probetas de hormig�n, como se indica la figura 4, siete por cada agregado fino, distribuidas en dos probetas para los 7 y 14 d�as, y tres probetas para los 28 d�as de curado, respectivamente, cumpliendo con lo que se establece en la norma (INEN 1573:2010).� �������������������

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Figura 4:� Probetas resistencia a la compresi�n y resistividad superficial

 

En estos testigos se realizaron los ensayos de resistividad el�ctrica y resistencia a la compresi�n. En los ensayos realizados, las probetas de hormig�n fueron retiradas de la piscina de curado y estando h�medas fueron colocadas en la base del equipo (Surf �), el cual sit�a electrodos en la superficie del cuerpo y aplica corriente el�ctrica para proceder a medir la resistividad superficial de la probeta, y posteriormente, con el uso de una m�quina de ensayo determinar la resistencia a la compresi�n de los cilindros de hormig�n analizados. (figura 5)

Figura 5: Ensayo de resistencia a compresi�n

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Resultados y discusi�n

Los ensayos realizados en la presente investigaci�n experimental fueron ejecutados de acuerdo con las normas establecidas.

Una de las pautas a considerar en la utilizaci�n de agregados es que, estos deben cumplir con los requisitos de la NTE INEN 872:2011, con el criterio especificado en la norma (MOP-001-F:2000) y ASTM C33, que para, en el caso del agregado fino establece que el m�dulo de finura no debe ser mayor a 3.1 ni menor a 2.3. Adem�s, debe pasar por un tamiz de abertura nominal de 10 mm. Ambos agregados utilizados cumplen con estas dos �ltimas especificaciones. En la tabla 1, se

muestran los resultados del ensayo de granulometr�a de los agregados finos y un an�lisis de los mismos.

Figura 6: An�lisis granulom�trico agregado fino (Canteras "AFSD" y "AFM")

 

Para la elaboraci�n de este ensayo se escogi� una muestra de 1000 g por cada agregado. En la figura 6, se muestran los resultados obtenidos en los tamices m�s representativos.

A partir de estos resultados, se puede observar que las dos muestras en estudio no tienen un pasante con m�s de 45% en ninguno de los tamices; para el caso de la Cantera �AFSD� el mayor porcentaje es de 26% y se encuentra en el tamiz N.� 50, mientras que para la Cantera �AFM� el porcentaje m�s representativo se encuentra en el tamiz N.� 16 con un 18% de agregado retenido, cumpliendo con lo dicho en el numeral 5.1.2.2 de la NTE INEN 872.

Esta misma normativa en el numeral 5.1.2.1 muestra los l�mites en los que el agregado fino debe estar graduado con respecto al porcentaje que pasa.� En la cantera �AFSD� todos los tamices est�n dentro del l�mite establecido, siendo muy ajustado en los tamices N.� 50 y N.� 100. Por otra parte, la cantera �AFM� cumple con ellos hasta el tamiz N.� 30, excedi�ndose el l�mite permitido de los agregados en los dos �ltimos tamices; esto representa un exceso de finos y se debe a que es un material triturado no uniforme.

Es necesario tener en cuenta que, en la granulometr�a de finos no solo es importante cumplir con el m�dulo de finura (MF), sino tambi�n con otras condiciones granulom�tricas como las descritas anteriormente. Los resultados para MF que se muestran en la tabla 2, de las canteras �AFSD� y �AFM� son de 2.52 y 2.49��� respectivamente; encontr�ndose dentro del rango establecido (2.3 � 3.1) por lo que se considera un m�dulo aceptable. En la tabla 2, se pueden observar los resultados de la caracterizaci�n de los agregados empleados en el dise�o.

 

Figura 7: Resultados de caracterizaci�n de los agregados

 

A dem�s del m�dulo de finura, tambi�n se resumen otras caracter�sticas f�sicas importantes de los agregados tales como: pesos unitarios, densidad, humedad, absorci�n y para el caso del agregado grueso el tama�o m�ximo nominal (TMN) el cual es de 12.5mm. Para la obtenci�n de estos valores se realizaron los ensayos correspondientes cumpliendo con la normativa respectiva.

Los pesos unitarios sueltos y compactados (PUS y PUC), del agregado ayudan a determinar algunas de las variaciones en su forma y tama�o de part�cula, y estos valores tambi�n permiten la conversi�n de peso a volumen; adem�s, el PUC es utilizado para el dise�o de la mezcla de hormig�n. De esta forma, los valores obtenidos para el PUS de los agregados finos de las canteras �AFSD� Y �AFM� fueron de 1678 y 1348 kg/m³ correspondientemente; y en este mismo orden, los resultados para el PUC fueron de 1709 y 1471 kg/m³ calific�ndose como valores aceptables. Por su parte, los pesos unitarios conseguidos para el agregado grueso fueron; 1370 kg/m³ para el PUS y 1520 kg/m³ para el PUC.

Con respecto a el peso espec�fico o gravedad especifica de los agregados saturados superficialmente secos (SSS), adem�s de usarse para determinar el porcentaje de absorci�n de estos, es �til para calcular el volumen que ocupan en la mezcla de hormig�n. Bajo este contexto, luego de ensayar las muestras del agregado fino, se obtuvieron los siguientes resultados; 2941 kg/m³ para la cantera �AFSD� y 2451 kg/m³ para la cantera �AFM�, mientras que el agregado grueso tiene 2701 kg/m³. Se estima que el rango �ptimo de peso espec�fico de los agregados debe de estar entre 2500 a 2750 kg/m³ y se observa que el agregado fino de la cantera �AFSD� est� por encima de esta condici�n, por lo que este valor puede influir en la mezcla de hormig�n.

En cuanto a los valores de absorci�n, para las canteras �AFSD� y �AFM� los resultados fueron de 3.22 y 6.70% respectivamente y para el agregado grueso del 5.82%. Siendo as� el fino de la cantera �AFM� el agregado con mayor absorci�n.

Por �ltimo, el contenido de humedad de los agregados es importante, ya que es una de las caracter�sticas que condiciona la cantidad de agua a utilizar en la mezcla de hormig�n. El agregado fino de la cantera �AFSD� tiene un porcentaje de humedad de 3.22% y el de la cantera �AFM� al ser un material que se encuentra siempre h�medo presenta un 16.75%. Por otro lado, el agregado grueso contiene un 5.6% de humedad.

Obtenidas las caracter�sticas de los agregados recopilados se inicia la ejecuci�n del dise�o de mezcla de hormig�n. El m�todo usado en este estudio es el ACI 211.1, que actualmente es el m�s utilizado en nuestro medio.

Debido a la baja plasticidad que presentan nuestros agregados, se us� el aditivo Eucon 37, que es un aditivo reductor de agua, superplastificante y optimizador de mezclas que esta formulado para mantener la consistencia pl�stica y dar un �ptimo desempe�o en el concreto ya que extiende el tiempo de trabajabilidad del mismo, este aditivo cumple con los requerimientos de la norma (ASTM C-494, Tipo A y Tipo F). La tabla 3, presenta los resultados de las dosificaciones para .

 

Figura 8: Dosificaci�n dise�o de hormig�n (Canteras "AFSD" y "AFM")

Elemento	Cantera �AFSD�		Cantera �AFM�
	Cantidad	Proporci�n en	Cantidad	Proporci�n en
Cemento (Kg)	403.64	1	403.64	1
Ag. Grueso (Kg)	1003.2	2.49	957.6	2.37
Ag. Fino (Kg)	747.01	1.85	664.21	1.65
Agua (L)	222	0.55	222	0.55

 

En la figura 8, se muestran las equivalencias de las dosificaciones para la elaboraci�n de las probetas de hormig�n por cada agregado fino provenientes de las canteras "AFSD" y "AFM". Para identificar la influencia que tienen estos agregados finos en la resistividad del hormig�n, se dise�aron las muestras bajo las mismas cantidades de agua, cemento, porcentaje de aire y aditivo; y para obtener una consistencia manejable se dise�� con un revenimiento de 100mm a 150mm, mismo que se cumpli� y se mantuvo dentro del rango en las muestras realizadas, obteniendo as� una mezcla trabajable como se muestra en la figura 6. Se puede observar una diferencia con respecto a la cantidad de agregado grueso y fino, esto se debe principalmente a la diferencia de caracter�sticas que tienen las arenas y que se ajust� el volumen de los agregados para que el porcentaje de agregado fino sea de 40% aproximadamente.

 

Figura 9: Revenimiento de la mezcla de hormig�n

Transcurridos los correspondientes d�as de curado de las probetas de hormig�n, se realizaron los ensayos de resistividad el�ctrica y de resistencia a la compresi�n resultados que se detallan en la figura 10.

 

Figura 10:� Comparaci�n de resistividad el�ctrica y resistencia a la compresi�n para los agregados finos provenientes de las canteras "AFSD" y "AFM

Cantera �AFSD�			Cantera �AFM�
Probeta	Resistividad (kΩ.cm)	Resistencia compresi�n �()	Probeta	Resistividad (kΩ.cm)	Resistencia compresi�n ()
7 d�as
AFSD 1	6.5	175.96	AFM 1	4.5	111.53
AFSD2	6.2	179.31	AFM 2	5.3	115.15
14 d�as
AFSD 3	6.5	205.99	AFM 3	5.2	151.16
AFSD 4	7.3	225.01	AFM 4	5.1	146.96
28 d�as
AFSD 5	8.8	216.22	AFM 5	7.2	173.19
AFSD 6	9.3	242.86	AFM 6	7.1	169.27
AFSD 7	9.4	249.95	AFM 7	7.3	176.61

 

En base a lo expuesto en la figura 10, se puede observar que la resistividad el�ctrica del hormig�n va en aumento conforme avanzan los d�as de curado, dado que conforme progresa el proceso de fraguado y endurecimiento del material, esta caracter�stica inherente del hormig�n incrementa, independientemente del tipo de agregado fino. Sin embargo, se debe mencionar que las probetas cuyo agregado fino es proveniente de la cantera AFSD tienen un mayor �ndice de resistividad en comparaci�n a la de origen de la cantera AFM, alcanzando su m�ximo valor a los 28 d�as.

As� mismo, se plantea que la resistividad el�ctrica es directamente proporcional a la resistencia a compresi�n del hormig�n, es decir que entre m�s alta sea su resistencia el�ctrica se tiende a que el hormig�n presente una mayor resistencia a compresi�n.

El promedio de resistencia a compresi�n, a los 28 d�as de curado, para el hormig�n con agregado fino AFSD es de 236.34� , mientras que el agregado fino AFM alcanz� un valor de 173.02� ; es importancia mencionar que el dise�o ten�a como finalidad alcanzar una resistencia de 210 �y una resistencia caracter�stica de 294 , mismas que en el primer caso se cumplen, no obstante para las probetas de la cantera AFM, �sta est� por debajo de lo requerido, lo que indica que las caracter�sticas del agregado utilizado no son las mejores, pudiendo evidenciarse en los distintos ensayos de caracterizaci�n del agregado, adem�s al momento de la rotura de cada uno de los cilindros era notable la poca adherencia que ten�a este agregado con el resto, raz�n tambi�n para que su resistencia baje considerablemente.

En la figura 7, la resistividad el�ctrica se presenta en funci�n a los d�as de curado, reflejando que a los 28 d�as se alcanza el valor m�ximo. Para las probetas cuyo agregado fino es de la cantera AFSD se obtuvo un a resistividad igual a 9.2 KΩ.cm mientras que el agregado fino de AFM tuvo un valor de 7.2 KΩ.cm.

 

Figura 11: Resistividad el�ctrica

 

En base a las figuras 12 y 13, se aprecia que el desarrollo de la resistividad el�ctrica es paralelo a la resistencia a compresi�n del hormig�n, lo cual permite predecir la resistencia del material, y por consiguiente deducir el �factor de edad� del mismo. Este par�metro es importante al momento de determinar la durabilidad del hormig�n, pues permite establecer el grado de humedad presente en el material de estudio.

Figura 12: Relaci�n entre resistencia a compresi�n y resistividad el�ctrica (AFSD)

 

Figura 13: Relaci�n entre resistencia a compresi�n y resistividad el�ctrica (AFM)

 

Se puede resumir que, estos resultados son indicadores del comportamiento durable del hormig�n, dado que esta caracter�stica del material tiene una relaci�n directa con el tiempo de fraguado y la resistencia mec�nica del mismo; permitiendo afirmar que el hormig�n que contiene en su composici�n el agregado AFSD es mejor material que, el que tiene agregados finos de la cantera AFM.

 

Conclusiones

En base a la investigaci�n te�rica y la realizaci�n de los ensayos pertinentes, se plantean las siguientes conclusiones

�         La resistividad el�ctrica del hormig�n tiende a aumentar con el tiempo, lo que indica el proceso continuo de fraguado que experimenta durante su fase inicial; teniendo una relaci�n directa con la resistencia a compresi�n y, por consiguiente, la durabilidad del material.

�         La saturaci�n de los poros del hormig�n y la hidrataci�n de la mezcla, tienen un impacto importante en la resistividad el�ctrica del material. Adem�s, es importante mencionar que, otros factores a considerar son: tipo de cemento, relaci�n agua/cemento (a/c), porosidad de la estructura y, la forma y textura de los agregados.

�         Referente al agregado fino, este tiene un impacto importante en la mezcla del hormig�n, pues afecta en la cantidad de agua requerida, mismo que incide directamente en la calidad del material obtenido. Raz�n por la cual es fundamental su caracterizaci�n, siendo la forma y textura de los agregados finos, una de las principales propiedades a analizar, dado que las arenas angulares tendr�n un menor asentamiento en comparaci�n con las que tienen forma redondeada y textura lisa; lo que se ve reflejado en la resistividad el�ctrica y resistencia a compresi�n del hormig�n.

 

Referencias

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